将吸油流(liu)道建立如圖2所(suo)示模型，模型對(dui)實際流道進📧行(háng)🍉了優化。

圖2  數學(xue)模型

2.2  網格劃分與邊(bian)界條件

采用了(le)六面體與四面(mian)體的混合網格(gé)對模型進行劃(hua)分，其中網格最(zuì)薄處超過5層，總(zong)數量為350萬，網格(ge)劃🌂分和局部放(fang)大圖如圖3所示(shì)。 

圖3  網格劃分

邊界層(céng)設置為：入口壓(yā)力101325 Pa，出口速度1.3 m/s，旋(xuán)轉面分别設置(zhi)☀️不同的💃🏻速🔴度，在(zài)不同的速度下(xià)進行流場解析(xī)，旋轉面的速度(dù)參💁數設置如表(biao)2所示。

2.3  結果分析(xi)

計算得壓力分(fen)布雲圖如圖4所(suo)示。從圖中可以(yǐ)看出：0 r/min下最高壓(yā)力1.02×10⁵ Pa、4000 r/min下最高壓力(li)1.02×10⁵ Pa、8000 r/min下最高壓力1.1×10⁵ Pa、15000 r/min下(xia)最高壓力1.46×10⁵ Pa、20000 r/min下最(zui)高壓力1.95×10⁵ Pa，從不同(tóng)轉速的最高壓(yā)力可以看出，轉(zhuǎn)速越高機械能(néng)⭐轉化的壓🧑🏽‍🤝‍🧑🏻力能(néng)越大；不同轉速(su)下對應的旋轉(zhuǎn)面⚽流出壓力分(fèn)别為0 r/min下壓力9.85×10⁴ Pa、4000 r/min下(xia)壓力9.87×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.92×10⁴ Pa、15000 r/min下(xia)壓力1.1×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力1.2×10⁵ Pa，轉(zhuan)速越高流經旋(xuán)轉面的壓力能(neng)越大；不同轉速(su)下對🔴應的旋轉(zhuǎn)面流入壓力分(fen)别為0 r/min下壓力9.88×10⁴ Pa、4000 r/min下(xià)壓力9.9×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力9.97×10⁴ Pa、15000 r/min下(xià)壓力1.04×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力9.5×10⁵ Pa，轉(zhuǎn)速越高從入口(kou)至旋轉面的壓(ya)差越小，介質流(liu)入越困難，當轉(zhuǎn)速達到15000 r/min時，形成(cheng)局部低壓區，産(chan)生勢能消耗壓(yā)力能，造成損耗(hao)，轉✉️速達到20000 r/min時，低(dī)壓區覆蓋整個(ge)流道，壓力能全(quán)部轉🌂化為勢能(neng)。

模型(xing)的速度分布雲(yun)圖如圖5所示，在(zài)旋轉面流入、流(liú)出❤️兩處均存⭕在(zài)紊流，形成了漩(xuán)渦， 随轉速的升(sheng)高漩渦的面積(jī)變大，流入處的(de)👅漩渦邊緣産生(shēng)的高壓造成入(ru)口吸油困難，流(liu)出處的漩🐪渦邊(bian)緣中心産生的(de)低壓使得(dé)流出困難，造成(cheng)出口壓力降低(di)，與不同轉速下(xià)對應的出口壓(ya)力符合。

經過(guò)不同轉速下的(de)解析計算，得出(chu)結論如下。

（1） 入口具有自增(zēng)壓能力，并且轉(zhuǎn)速越高增壓能(néng)力越✌️強，當㊙️轉速(su)達到20000 r/min時，入口壓(yā)力可以提高1×10⁵ Pa，大(da)大增強了泵的(de)吸油能力。

（2） 局部漩渦會影(yǐng)響增壓效果，雖(sui)然吸油口具備(bei)增加能力🈲，但是(shì)由于旋轉面産(chǎn)生的漩渦影響(xiǎng)到了介質的流(liu)動，造成增🐇壓效(xiào)果不理想，需要(yao)改善吸油流道(dao)，優化結構設計(jì)⚽，以達到理想的(de)自增壓🈲功能。